GERY022 December   2024 AMC0106M05 , AMC0106M25 , AMC0136 , AMC0311D , AMC0311S , AMC0386 , AMC0386-Q1 , AMC1100 , AMC1106M05 , AMC1200 , AMC1200-Q1 , AMC1202 , AMC1203 , AMC1204 , AMC1211-Q1 , AMC1300 , AMC1300B-Q1 , AMC1301 , AMC1301-Q1 , AMC1302-Q1 , AMC1303M2510 , AMC1304L25 , AMC1304M25 , AMC1305M25 , AMC1305M25-Q1 , AMC1306M05 , AMC1306M25 , AMC1311 , AMC1311-Q1 , AMC131M03 , AMC1336 , AMC1336-Q1 , AMC1350 , AMC1350-Q1 , AMC23C12 , AMC3301 , AMC3330 , AMC3330-Q1

 

  1.   1
  2.   Einführung
  3.   Einführung in die isolierte Signalkette
    1.     Vergleich isolierter Verstärker und isolierter Modulatoren
      1.      Kurzfassung
      2.      Einführung in isolierte Verstärker
      3.      Einführung in isolierte Modulatoren
      4.      Leistungsvergleich zwischen isolierten Verstärkern und isolierten Modulatoren
      5.      Isolierte Modulatoren in Traktionsumrichtern
      6.      Isolierte Verstärker und Modulatoren, Empfehlungen
      7.      Fazit
    2.     Die ersten Isolationsverstärker von TI mit extrem breiten Luft- und Kriechstrecken
      1.      Anwendungshinweis
  4.   Auswahlbäume
  5.   Strommessung
    1.     Shunt-Widerstandsauswahl für isolierte Datenwandler
      1.      17
    2.     Designüberlegungen für die isolierte Strommessung
      1.      19
      2.      Fazit
      3.      Quellennachweise
      4.      Verwandte Websites
    3.     Isolierte Strommessschaltung mit ±50 mV-Eingang und unsymmetrischem Ausgang
      1.      24
    4.     Isolierte Strommessschaltung mit ±50 mV-Eingang und Differenzausgang
      1.      26
    5.     Isolierte Strommessschaltung mit ±250 mV Eingangsbereich und unsymmetrischer Ausgangsspannung
      1.      Designziele
      2.      Designbeschreibung
      3.      Designhinweise
      4.      Designschritte
      5.      Design-Simulationen
      6.      DC-Simulationsergebnisse
      7.      Ergebnisse der AC-Simulation im geschlossenen Regelkreis
      8.      Ergebnisse der Transienten-Simulation
      9.      Designreferenzen
      10.      Design empfohlener isolierter Verstärker
      11.      Design Alternativer Isolierter Verstärker
    6.     Isolierter Strommessschaltkreis mit ±250 mV-Eingang und Differenzausgang
      1.      Designziele
      2.      Designbeschreibung
      3.      Designhinweise
      4.      Designschritte
      5.      Design-Simulationen
      6.      DC-Simulationsergebnisse
      7.      Ergebnisse der Closed-Loop-AC-Simulation
      8.      Ergebnisse der Transienten-Simulation
      9.      Designreferenzen
      10.      Vorgestellte Operationsverstärker
      11.      Design alternativer Operationsverstärker
    7.     Isolierter Überstromschutzschaltkreis
      1.      52
    8.     Anschluss eines Differenzialausgangsverstärkers (isoliert) an einen A/D-Wandler mit unsymmetrischem Eingang
      1.      54
    9.     Verwendung von AMC3311 zur Stromversorgung des AMC23C11 für isolierte Sensorik und Fehlererkennung
      1.      Anwendungshinweis
    10.     Isolierte Strommessschaltung mit Frontend-Verstärkungsstufe
      1.      58
    11.     Genauigkeitsvergleich von isolierten Shunt- und Geschlossener Regelkreis-Strommessungen
      1.      60
  6.   Spannungserfassung
    1.     Maximieren Sie die Leistungswandlung und die Wirksamkeit der Motorsteuerung durch isolierte Spannungserfassung
      1.      63
      2.      Lösungen zur Hochspannungserfassung
      3.      Integrierte Widerstandsbausteine
      4.      Unsymmetrische Ausgangsspannung
      5.      Anwendungsfälle für integrierte isolierte Spannungserkennung
      6.      Fazit
      7.      Weitere Ressourcen
    2.     Höhere Genauigkeit und Leistung mit integrierten isolierten Verstärkern und Modulatoren mit Hochspannungswiderstand
      1.      Kurzfassung
      2.      Einführung
      3.      Vorteile von isolierten Verstärkern und Modulatoren mit Hochspannungswiderstand
        1.       Platzsparend
        2.       Verbesserte Temperatur- und Lebensdauerdrift von integrierten HV-Widerständen
        3.       Ergebnisse mit hoher Genauigkeit
        4.       Beispiel für vollständig integrierte Widerstände vs. Zusätzlicher externer Widerstand
        5.       Bausteinauswahlbaum und gängige AC/DC-Anwendungsfälle
      4.      Zusammenfassung
      5.      Quellennachweise
    3.     Isolierte Verstärker mit differenziellen, unsymmetrischen Festverstärkern und ratiometrischen Ausgängen für Spannungssensoranwendungen
      1.      Kurzfassung
      2.      Einführung
      3.      Übersicht über differenzielle, unsymmetrische und ratiometrische Ausgänge mit fester Verstärkung
        1.       Isolierte Verstärker mit Differenzausgang
        2.       Isolierte Verstärker mit unsymmetrischem Ausgang mit fester Verstärkung
        3.       Trennverstärker mit unsymmetrischem, ratiometrischem Ausgang
      4.      Anwendungsbeispiele
        1.       Produktauswahlbaum
      5.      Zusammenfassung
      6.      Quellennachweise
    4.     Isolierte Spannungsmessschaltung mit ±250 mV-Eingang und Differenzausgang
      1.      93
    5.     Split-Tap-Verbindung für isolierte Line-to-Line-Spannungsmessung mit AMC3330
      1.      95
    6.     ±12 V-Spannungssensorschaltung mit isoliertem Verstärker und pseudo-differenziellem Eingang SAR-ADC
      1.      97
    7.     ±12 V-Spannungssensorschaltung mit isoliertem Verstärker und SAR-ADC mit Differenzeingang
      1.      99
    8.     Isolierter Schaltkreis zur Erkennung von Unter- und Überspannung
      1.      101
    9.     Isolierter Nulldurchgangsschaltkreis
      1.      103
    10.     Isolierter Spannungssensorschaltkreis mit ±480 V und Differenzausgang
      1.      105
  7.   EMI-Leistung
    1.     Beste EMI-Leistung in ihrer Klasse bei Strahlungsemissionen mit isolierten Verstärkern
      1.      Beste EMI-Leistung in ihrer Klasse bei Strahlungsemissionen mit isolierten Verstärkern
      2.      Einführung
      3.      Aktuelle Generation von isolierten Verstärkern von Texas Instruments Strahlungsemissionenleistung
      4.      Frühere Generationen von isolierten Verstärkern von Texas Instruments strahlen Störstrahlungsleistung aus
      5.      Fazit
      6.      Quellennachweise
    2.     Bewährte Methoden zur Dämpfung von EMI-Störstrahlungen der AMC3301-Familie
      1.      Kurzfassung
      2.      Einführung
      3.      Auswirkungen der Eingangsanschlüsse auf die Strahlungsemissionen der AMC3301-Familie
      4.      Dämpfung der Strahlungsemissionen der AMC3301-Familie
        1.       Ferritperlen und Gleichtaktdrosseln
        2.       Leiterplatten-Schaltpläne und bewährte Methoden für das Layout für die AMC3301-Familie
      5.      Verwendung mehrere AMC3301-Geräte
        1.       Bausteinausrichtung
        2.       Bewährte Methoden für das Leiterplatten-Layout für mehrere AMC3301
      6.      Fazit
      7.      Tabelle der AMC3301-Familie
  8.   Endgeräte
    1.     Vergleich von isolierten Shunt- und Hall-basierten Strommesslösungen in Hybrid- und Elektrofahrzeugen
      1.      128
    2.     Designüberlegungen für die Strommessung in DC-EV-Ladeanwendungen
      1.      Kurzfassung
      2.      Einführung
        1.       DC-Ladestation für Elektrofahrzeuge
        2.       Auswahl der Strommesstechnologie und äquivalentes Modell
          1.        Strommessung mit Shunt-basierter Lösung
          2.        Äquivalenzmodell der Sensortechnologie
      3.      Strommessung in AC/DC-Wandlern
        1.       Grundlegende Hardware und Steuerungsbeschreibung von AC/DC
          1.        AC Stromregelkreise
          2.        Gleichspannungsregelkreis
        2.       Punkt A und B – AC/DC AC-Phasenstrommessung
          1.        Auswirkungen der Bandbreite
            1.         Stationäre Zustandsanalyse: Grund- und Nulldurchgangs-Ströme
            2.         Transientenanalyse: Sprungleistung und Spannungseinbruchverhalten
          2.        Auswirkungen der Latenz
            1.         Fehleranalyse: Kurzschluss im Stromnetz
          3.        Auswirkungen des Verstärkungsfehlers
            1.         Spannungsstörung in AC/DC durch Verstärkungsfehler
            2.         AC/DC-Antwort auf durch Verstärkungsfehler verursachte Stromversorgungsstörung
          4.        Auswirkungen des Offset
        3.       Punkt C und D – AC/DC DC-Link-Strommessung
          1.        Auswirkungen der Bandbreite auf die Feed-Forward-Leistung
          2.        Auswirkungen der Latenz auf den Schutz der Leistungsschalter
          3.        Auswirkungen des Verstärkungsfehlers auf die Leistungsmessung
            1.         Transientenanalyse: Feed Forward in Punkt D
          4.        Auswirkungen des Offset
        4.       Zusammenfassung der positiven und negativen Punkte an den Punkten A, B, C1/2 und D1/2 sowie Produktvorschläge
      4.      Strommessung in DC/DC-Wandlern
        1.       Grundlegendes Funktionsprinzip eines isolierten DC/DC-Wandlers mit Phasenverschiebungssteuerung
        2.       Punkt E, F – DC/DC-Strommessung
          1.        Auswirkungen der Bandbreite
          2.        Auswirkungen des Verstärkungsfehlers
          3.        Auswirkung des Offsetfehlers
        3.       Punkt G – DC/DC-Tankstrommessung
        4.       Zusammenfassung der Sensorpunkte E, F, G und Produktvorschläge
      5.      Fazit
      6.      Quellennachweise
    3.     Verwendung isolierter Komparatoren zur Fehlererkennung in Elektromotorantrieben
      1.      Einführung
      2.      Einführung in Elektromotorantriebe
      3.      Verständnis von Fehlerereignissen in Elektromotorantrieben
      4.      Zuverlässige Erkennung und Schutz in Elektromotorantrieben
      5.      Anwendungsfall Nr. 1: Bidirektionale Phasenüberstromerkennung
      6.      Anwendungsfall Nr. 2: DC+-Überstromerkennung
      7.      Anwendungsfall Nr. 3: DC–Überstrom- oder Kurzschlusserkennung
      8.      Anwendungsfall Nr. 4: DC-Link (DC+ zu DC-) Überspannungs- und Unterspannungserkennung
      9.      Anwendungsfall Nr. 5: Übertemperaturerkennung des IGBT-Moduls
    4.     Diskrete DESAT für optokompatible isolierte Gate-Treiber UCC23513 in Motorantrieben
      1.      Kurzfassung
      2.      Einführung
      3.      Systemherausforderung bei isolierten Gate-Treibern mit integriertem DESAT
      4.      Systemansatz mit UCC23513 und AMC23C11
        1.       Systemübersicht und Schlüsselspezifikation
        2.       Schaltplandesign
          1.        Schaltplan
          2.        Konfigurieren des VCE(DESAT)-Schwellenwerts und des DESAT-Bias-Strom
          3.        DESAT-Ausblendzeit
          4.        DESAT Deglitch-Filter
        3.       Referenz-Platinenlayout
      5.      Simulations- und Testergebnisse
        1.       Simulationsschaltung und Ergebnisse
          1.        Simulationsschaltung
          2.        Simulationsergebnisse
        2.       Testergebnisse mit 3-Phasen-IGBT-Inverter
          1.        IGBT-Bremsprüfung
          2.        Testergebnisse mit einem 3-Phasen-Inverter mit Phase-zu-Phase-Kurzschluss
      6.      Zusammenfassung
      7.      Quellennachweise
    5.     Isolierte Spannungserfassung in AC-Motorantrieben
      1.      Einführung
      2.      Fazit
      3.      Quellennachweise
    6.     Hochleistungsfähige isolierte Strom- und Spannungsmessung in Server-Netzteilen
      1.      Anwendungshinweis
  9.   Zusätzliche Referenzdesigns/Schaltkreise
    1.     Entwicklung einer Bootstrap-Ladepumpen-Stromversorgung für einen isolierten Verstärker
      1.      Zusammenfassung
      2.      Einführung
      3.      Bootstrap StromversorgungenDesign
        1.       Auswahl des Ladungspumpenkondensators
        2.       Simulation in TINA-TI
        3.       Hardware-Test mit AMC1311-Q1
      4.      Zusammenfassung
      5.      Referenz
    2.     Taktflankenverzögerungskompensation mit isolierten Modulatoren Digitale Schnittstelle zu MCUs
      1.      Zusammenfassung
      2.      Einführung
      3.      Design-Herausforderung durch Timing-Spezifikationen für digitale Schnittstellen
      4.      Designansatz mit Taktflankenverzögerungskompensation
        1.       Taktsignalkompensation mit Softwarekonfigurierbarer Phasenverzögerung
        2.       Taktsignalkompensation mit Hardware-konfigurierbarer Phasenverzögerung
        3.       Taktsignalkompensation durch Taktrückkehr
        4.       Taktsignalkompensation durch Taktumkehr an der MCU
      5.      Test und Validierung
        1.       Prüfausrüstung und Software
        2.       Testen der Taktsignalkompensation mit softwarekonfigurierbarer Phasenverzögerung
          1.        Testeinrichtung
          2.        Test-Messergebnisse
        3.       Testen der Taktsignalkompensation durch Taktumkehr an der MCU
          1.        Testeinrichtung
          2.        Test-Messergebnisse
            1.         Testergebnis – Keine Taktumkehr des Takteingangs bei GPIO123
            2.         Testergebnis – Taktumkehr des Takteingangs bei GPIO123
        4.       Validierung des Timings digitaler Schnittstellen durch Berechnungstool
          1.        Digitale Schnittstelle ohne Kompensationsmethode
          2.        Häufig verwendete Methode – Reduzierung der Taktfrequenz
          3.        Taktflankenkompensation Mit Software-konfigurierbarer Phasenverzögerung
      6.      Fazit
      7.      Quellennachweise
    3.     Verwendung von AMC3311 zur Stromversorgung des AMC23C11 für isolierte Sensorik und Fehlererkennung
      1.      Anwendungshinweis

Designziele

Spannungsquelle AMC3330 Eingangsspannung AMC3330 Ausgangsspannung
VA VB Resultierende VLL VIN DIFF, MIN VIN DIFF, MAX VOUT DIFF, MIN VOUT DIFF, MAX
277 VAC

∠0°

277 VAC

∠120°

±480 V -1 V +1 V -2 V +2 V

Designbeschreibung

Dieser Schaltkreis führt eine isolierte Spannungsmessung von Leitung zu Leitung mithilfe des isolierten AMC3330-Verstärkers und eines Spannungsteilerschaltkreises durch. Die Line-to-Line-Messung erfolgt zwischen zwei 277 V-AC- Quellen, die um 120 Grad phasenverschoben sind. Der Spannungsteilerschaltkreis reduziert die Line-to-Line-Spannung von ±480 V auf ±1 V, was dem Eingangsspannungsbereich des AMC3330 entspricht. Der AMC3330 kann Differenzsignale von ±1 V mit einer festen Verstärkung von 2 V/V messen. Der AMC3330 weist eine differenzielle Eingangsimpedanz von 1,2 GΩ und einen niedrigen Eingangsruhestrom von 2,5 Na auf, welche die Erfassung von Signalen mit geringem Verstärkungsfehler und geringem Offset-Fehler in Hochspannungsanwendungen unterstützen.

Durch Verwendung der Split-Tap-Konfiguration in einem symmetrischen dreiphasigen Wechselspannungssystem sind zwei Line-to-Line-Spannungsmessungen ausreichend, um alle drei Line-to-Neutral-Spannungen durch Ableitung zu messen.

Designhinweise

  1. Der AMC3330 eignet sich aufgrund seiner hohen Eingangsimpedanz und des geringen Eingangsruhestroms optimal für Spannungsmessanwendungen, wodurch DC-Fehler minimiert werden. Die integrierte isolierte Stromversorgung und der bipolare Eingangsspannungsbereich machen den AMC3330 zur idealen Lösung für die AC-Strommessung.
  2. Überprüfen Sie den linearen Betrieb des Systems für den gewünschten Eingangssignalbereich. Dies wird mithilfe der Simulation im Abschnitt Merkmale der Gleichstromübertragung überprüft.
  3. Stellen Sie sicher, dass die im Widerstandsteilerschaltkreis verwendeten Widerstände in der Lage sind, die Quelleneingangsspannung auf den Eingangsspannungsbereich von AMC3330 von ±1 V zu reduzieren.
  4. Stellen Sie sicher, dass die im Widerstandsteilerschaltkreis verwendeten Widerstände über ausreichende Betriebsstrom- und Spannungswerte verfügen.
  5. Überprüfen Sie, dass der Eingangsstrom von AMC3330 weniger als ±10 mA beträgt, wie in der Tabelle der absoluten Grenzdaten im Datenblatt angegeben.

Designschritte

  1. Berechnen Sie die gesamte Line-to-Line-Spannung (VLL) zwischen den beiden 277 V-AC- Quellen, die im Abstand von 120 Grad liegen.
    V L L = 3 × 277   V = 480   V
  2. Berechnen Sie das Verhältnis der Leitungsspannung zur Eingangsspannung des AMC3330 für den Spannungsteilerschaltkreis.
  3. R a t i o = 1   V A M C 330 , i n p u t 480   V = 0.0020833
  4. Wählen Sie 1 MΩ-Widerstände für R1, R2, R1'und R2'. Berechnen Sie anhand des Verhältnisses aus dem vorherigen Schritt und der folgenden Spannungsteilergleichung den äquivalenten Messwiderstand Rsense, der erforderlich ist, um die Eingangsspannung von AMC3330 auf ±1 V zu verringern
    0.0020833 = R s e n s e R 1 + R 2 + R 1 ' + R 2 ' + R s e n s e = R s e n s e 4   M Ω + R s e n s e
    R s e n s e = 8333.2   Ω 1 - 0.0020833 = 8350.6   Ω
  5. Für die Split-Tap-Konfiguration werden zwei äquivalente Messwiderstände benötigt, RS und RS'. Ermitteln Sie mit Hilfe des Taschenrechners für Analogingenieure den nächstliegenden Standardwert für RS und RS'.
    R S = R S ' = R s e n s e 2 = 8350.6   Ω 2 = 4175.3   Ω = 4.17   k Ω
  6. Berechnen Sie den Strom, der durch den Spannungsteilerschaltkreis von der Spannungsquelle fließt, um sicherzustellen, dass die Verlustleistung die Nennwerte des Widerstands nicht überschreitet. Weitere Einzelheiten finden Sie unter Überlegungen für Hochspannungsmessungen.
    I A M C 330 , i n p u t = V R = 480   V 4 × 1   M Ω + 2 × 4.17   k Ω = 0.039   m A
  7. Da die Verstärkung des Spannungsteilers 1 480 beträgt und der Verstärkungsfaktor des AMC3330 2 beträgt, kann die Ausgangsspannung mit der Übertragungsfunktionsgleichung bei einer Eingangsspannung von 480 V berechnet werden,
    Gleichung 37. V O U T = G a i n × V I N
    V O U T = 1 480 × 2 × 480   V = 2   V

DC-Übertragungskennlinie

Die folgende Abbildung zeigt den simulierten Differenzausgang des AMC3330 bei einem Eingang von ±800 V. Die Ausgangsspannung beträgt bei einer Eingangsspannung von 480 V ca. 2 V, wie auf der vorherigen Seite errechnet.

AC-Übertragungskennlinie

Die simulierte Verstärkung beträgt –47,62 dB und entspricht damit weitgehend der erwarteten Verstärkung für den Spannungsteiler und AMC3330.

Simulationsergebnisse

In der folgenden Simulation werden die Eingangs- und Ausgangssignale des AMC3330 gezeigt.

Designreferenzen

  1. Excel-Rechner Für Spannungsmessung bei Isolierten Verstärkern
  2. Analog Engineer's Circuit Cookbooks
  3. TI Precision Labs – Operationsverstärker
  4. TI Precision Labs – Analog-zu-Digital-Wandler

Design vorgestellter isolierter Operationsverstärker

AMC3330
Eingangsspannungsbereich ±1 V
Nennverstärkung

2

Eingangswiderstand

0,8 GΩ (Typ.)

Kleinsignalbandbreite 375 kHz
Eingangs-Offsetspannung und Drift ±0.3 mV (max), ±4 µV/°C (max)
Verstärkungsfehler und Drift ±0.2% (max), ±45 ppm/°C (max)
Nichtlinearität und Drift 0.02 % (max), ±0.4 ppm/°C (typ)
Isolierung transiente Überspannung 6 kVPEAK
Arbeitsspannung 1,2 kVRMS
Hohe Gleichtakt-Transientenstörfestigkeit, CMTI 85 kV/µs (min)
AMC3330

Design alternativer isolierter Operationsverstärker

ISO224B
VDD1 4,5 V–18 V
VDD2 4,5 V–5,5 V
Eingangsspannungsbereich ±12 V
Nennverstärkung
VOUT Differenzieller ±4 V am Ausgang-Gleichtakt von VDD2/2
Eingangswiderstand 1,25 MΩ (typ.)
Kleinsignalbandbreite 275 kHz
Eingangs-Offsetspannung und Drift ±5 mV (max), ±15 µV/°C (max)
Verstärkungsfehler und Drift ±0,3 % (max), ±35 ppm/°C (max)
Nichtlinearität und Drift 0,01 % (max.), ±0,1 ppm/°C (typ)
Isolierung transiente Überspannung 7 kVPEAK
Arbeitsspannung 1,5 kVRMS
Hohe Gleichtakt-Transientenstörfestigkeit, CMTI 55 kV/µs (min)
ISO224