INJ 引脚和注入电容器之间连接的元件会建立阻尼注入网络。特别需要阻尼来管理 CM 扼流圈电感和注入电容之间的谐振，这在 AEF 环路增益中表现为一对复数零。

图 9-3 突出显示三个特定的 RC 分支：R_D1、R_D1A 和 C_D1 从 INJ 引脚形成一个分支；R_D2 和 C_D2 串联连接到 GND；R_D3 和 C_D3 并联连接到注入电容器。

根据注入机制，AEF 电路对 CM 噪声提供低分流阻抗。根据图 9-3 中突出显示的三个阻尼阻抗分支，方程式 1 将 AEF 阻抗近似为：

其中，G_AEF 项是从电源线到 INJ 节点的增益（请参阅 TPSF12C3 快速入门计算器了解相关详细信息）。

方程式 1 显示阻抗 Z_INJ 与 Z_D3 以及并联的 Z_D1 和 Z_D2 组合串联。此外，增益 G_AEF 通过 Z_D2 和 Z_D1 之间的分压器分压比而减小。这些效应共同增加了 AEF 的有效阻抗，因而降低了其衰减性能，这就展示了性能和稳定性之间的权衡。

因此，虽然需要注入网络来保持稳定性，但它也会增加与注入电容器串联的阻抗，从而影响降低 EMI 的效果。如下所示，用户可以通过仔细和适当的设计尽可能减少对性能的影响。

如图 9-4 所示，在 5kHz 至 50kHz 范围内的低频下，元件 R_D1 和 C_D2 提供补偿，而 R_D3 抑制 LC 谐振的影响。在较高频率（10kHz 以上）下，每个分支的主要元件阻抗会发生转换，以实现更好的衰减性能：

• R_D1 转换为 C_D1
• C_D2 转换为 R_D2
• R_D3 转换为 C_D3

最后，如果 AEF 环路的相位裕度在高频（通常高于 100kHz）下需要，则 C_D1 转换为 R_D1A。当从顺时针方向查看时，图 9-4 显示了上述转换随频率增加按序发生。

以下是为注入网络选择元件值的基本指导原则：

1. 无阻尼环路增益特性在 5kHz 至 50kHz 范围内可能不稳定，如前所述，这与 CM 扼流圈电感和注入电容之间的 LC 谐振有关。从电路仿真（或使用 TPSF12C3 快速入门计算器）观察频率 f_LFstability，此时相位交叉 –180° 且增益为正，表示负增益裕度。
2. 选择一个转角频率，通过 R_D1 和 C_D2 使其等于不稳定性频率的五分之一：
   方程式 2.
   指定 R_D1 = 1kΩ，并假设在 35kHz 下不稳定，使用方程式 3 来找到 C_D2 的电容值：
   方程式 3.
3. 选择 C_D1 < C_D2，典型的选择是 C_D1 = C_D2/5 = 4.7nF。
4. 选择 R_D2 的电阻，以使 R_D2、C_D2 的转角频率等于 R_D1、C_D1 的转角频率：
   方程式 4.
5. 选择 R_D3 的电阻来抑制不稳定频率 f_LFstability 附近的谐振。
   • R_D3 的典型选择为 500Ω 至 1kΩ。
   • 指定 C_D3 等于 C_INJ 或适用的值，以使 R _D3、C_D3 转角频率小于开关频率。
   • R_D3 的电阻越低，阻尼越大，但代价是高频衰减减少（或强制 C_D3 的值较高，以保持适用的转角频率低于开关频率）。
6. 为 R_D1A 选择 50Ω 的电阻，以提高 AEF 环路的相位裕度（如果需要）。