INA180、INA2180 和 INA4180 (INAx180) 电流检测放大器专为成本优化型应用而设计。此类器件是一系列电流检测放大器(也称为电流分流监控器)的一部分,可在独立于电源电压的 –0.2V 至 +26V 范围内的共模电压中检测电流检测电阻器上的压降。INAx180 集成了匹配的电阻增益网络,支持四个固定增益器件选项:20V/V、50V/V、100V/V 或 200V/V。该匹配的增益电阻网络可更大程度地减少增益误差,并降低了温度漂移。
所有此类器件由 2.7V 至 5.5V 单电源供电。单通道 INA180 消耗的最大电源电流为 260µA;而双通道 INA2180 消耗的最大电源电流为 500µA,四通道消耗的最大电源电流为 900µA。
INA180 采用具有两种不同引脚配置的 5 引脚 SOT-23 封装。INA2180 采用 8 引脚 VSSOP 和 WSON 封装。INA4180 采用 14 引脚 TSSOP 封装。所有器件选项都具有 –40°C 至 +125°C 的扩展额定工作温度范围。
器件型号 | 封装 | 封装尺寸(标称值) |
---|---|---|
INA180 | SOT-23 (5) | 2.90mm × 1.60mm |
INA2180 | VSSOP (8) | 3.00mm × 3.00mm |
WSON (8) | 2.00mm × 2.00mm | |
INA4180 | TSSOP (14) | 5.00mm × 4.40mm |
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产品 | 通道数量 | 增益 (V/V) |
---|---|---|
INA180A1(1) | 1 | 20 |
INA180A2(1) | 1 | 50 |
INA180A3(1) | 1 | 100 |
INA180A4(1) | 1 | 200 |
INA180B1(1) | 1 | 20 |
INA180B2(1) | 1 | 50 |
INA180B3(1) | 1 | 100 |
INA180B4(1) | 1 | 200 |
INA2180A1 | 2 | 20 |
INA2180A2 | 2 | 50 |
INA2180A3 | 2 | 100 |
INA2180A4 | 2 | 200 |
INA4180A1 | 4 | 20 |
INA4180A2 | 4 | 50 |
INA4180A3 | 4 | 100 |
INA4180A4 | 4 | 200 |
引脚 | 类型 | 说明 | ||
---|---|---|---|---|
名称 | SOT-23 引脚排列 A | SOT-23 引脚排列 B | ||
GND | 2 | 2 | 模拟 | 接地 |
IN– | 4 | 3 | 模拟输入 | 电流感测放大器负输入。对于高侧应用,连接至感测电阻的负载侧。对于低侧应用,连接至感测电阻的接地侧。 |
IN+ | 3 | 1 | 模拟输入 | 电流感测放大器正输入。对于高侧应用,连接至感测电阻的总线电压侧。对于低侧应用,连接至感测电阻的负载侧。 |
OUT | 1 | 4 | 模拟输出 | 输出电压 |
VS | 5 | 5 | 模拟 | 电源,2.7V 至 5.5V |
引脚 | 类型 | 说明 | ||
---|---|---|---|---|
名称 | INA2180 | INA4180 | ||
GND | 4 | 11 | 模拟 | 接地 |
IN–1 | 2 | 2 | 模拟输入 | 通道 1 的电流检测放大器负输入。对于高侧应用,连接至通道 1 检测电阻的负载侧。对于低侧应用,连接至通道 1 检测电阻的接地侧。 |
IN+1 | 3 | 3 | 模拟输入 | 通道 1 的电流检测放大器正输入。对于高侧应用,连接至通道 1 检测电阻的总线电压侧。对于低侧应用,连接至通道 1 检测电阻的负载侧。 |
IN–2 | 6 | 6 | 模拟输入 | 通道 2 的电流检测放大器负输入。对于高侧应用,连接至通道 2 检测电阻的负载侧。对于低侧应用,连接至通道 2 检测电阻的接地侧。 |
IN+2 | 5 | 5 | 模拟输入 | 通道 2 的电流检测放大器正输入。对于高侧应用,连接至通道 2 检测电阻的总线电压侧。对于低侧应用,连接至通道 2 检测电阻的负载侧。 |
IN–3 | — | 9 | 模拟输入 | 通道 3 的电流检测放大器负输入。对于高侧应用,连接至通道 3 检测电阻的负载侧。对于低侧应用,连接至通道 3 检测电阻的接地侧。 |
IN+3 | — | 10 | 模拟输入 | 通道 3 的电流检测放大器正输入。对于高侧应用,连接至通道 3 检测电阻的总线电压侧。对于低侧应用,连接至通道 3 检测电阻的负载侧。 |
IN–4 | — | 13 | 模拟输入 | 通道 4 的电流检测放大器负输入。对于高侧应用,连接至通道 4 检测电阻的负载侧。对于低侧应用,连接至通道 4 检测电阻的接地侧。 |
IN+4 | — | 12 | 模拟输入 | 通道 4 的电流检测放大器正输入。对于高侧应用,连接至通道 4 检测电阻的总线电压侧。对于低侧应用,连接至通道 4 检测电阻的负载侧。 |
OUT1 | 1 | 1 | 模拟输出 | 通道 1 输出电压 |
OUT2 | 7 | 7 | 模拟输出 | 通道 2 输出电压 |
OUT3 | — | 8 | 模拟输出 | 通道 3 输出电压 |
OUT4 | — | 14 | 模拟输出 | 通道 4 输出电压 |
VS | 8 | 4 | 模拟 | 电源,2.7V 至 5.5V |
最小值 | 最大值 | 单位 | ||
---|---|---|---|---|
电源电压,VS | 6 | V | ||
模拟输入,IN+,IN-(2) | 差分 (VIN+)-(VIN-) | –26 | 26 | V |
共模(3) | GND – 0.3 | 26 | V | |
输出电压 | GND – 0.3 | VS + 0.3 | V | |
最大输出电流,IOUT | 8 | mA | ||
自然通风工作温度范围,TA | -55 | 150 | °C | |
结温,TJ | 150 | °C | ||
贮存温度,Tstg | -65 | 150 | °C |
最小值 | 标称值 | 最大值 | 单位 | ||
---|---|---|---|---|---|
VCM | 共模输入电压(IN+ 和 IN–) | –0.2 | 12 | 26 | V |
VS | 运行电源电压 | 2.7 | 5 | 5.5 | V |
TA | 自然通风工作温度 | -40 | 125 | °C |
热指标 (1) | INA180 | INA2180 | INA4180 | 单位 | ||
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DBV (SOT23) | DSG (WSON) | DGK (VSSOP) | PW (TSSOP) | |||
5 引脚 | 8 引脚 | 8 个引脚 | 14 引脚 | |||
RθJA | 结至环境热阻 | 197.1 | 74.9 | 177.9 | 115.9 | °C/W |
RθJC(top) | 结至外壳(顶部)热阻 | 95.8 | 90.8 | 65.6 | 44.3 | °C/W |
RθJB | 结至电路板热阻 | 53.1 | 40.8 | 99.3 | 59.2 | °C/W |
ψJT | 结至顶部特征参数 | 23.4 | 3.7 | 10.5 | 4.7 | °C/W |
ψJB | 结至电路板特征参数 | 52.7 | 40.8 | 97.9 | 58.6 | °C/W |
RθJC(bot) | 结至外壳(底部)热阻 | 不适用 | 16.8 | 不适用 | 不适用 | °C/W |
参数 | 条件 | 最小值 | 典型值 | 最大值 | 单位 | ||
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输入 | |||||||
CMRR | 共模抑制比,RTI(1) | VIN+ = 0V 至 26V,VSENSE = 10mV, TA = –40°C 至 +125°C | 84 | 100 | dB | ||
VOS | 失调电压(2),RTI | VIN+ = 0V | ±25 | ±150 | μV | ||
±100 | ±500 | μV | |||||
dVOS/dT | 温漂,RTI | TA = -40°C 至 +125°C | 0.2 | 1 | μV/°C | ||
PSRR | 电源抑制比,RTI | VS=2.7 V 至 5.5 V,VSENSE=10 mV | ±8 | ±40 | μV/V | ||
IIB | 输入偏置电流 | VSENSE = 0mV,VIN+ = 0V | 0.1 | μA | |||
VSENSE = 0mV | 80 | ||||||
IIO | 输入失调电流 | VSENSE = 0mV | ±0.05 | μA | |||
输出 | |||||||
G | 增益 | A1 器件 | 20 | V/V | |||
A2 器件 | 50 | ||||||
A3 器件 | 100 | ||||||
A4 器件 | 200 | ||||||
EG | 增益误差 | VOUT = 0.5V 至 VS – 0.5V, TA =–40°C 至 +125°C | ±0.1% | ±1% | |||
增益误差与温度之间的关系 | TA = -40°C 至 +125°C | 1.5 | 20 | ppm/°C | |||
非线性误差 | VOUT = 0.5V 至 VS – 0.5V | ±0.01% | |||||
最大容性负载 | 无持续振荡 | 1 | nF | ||||
电压输出(3) | |||||||
VSP | 相对于 VS 电源轨的摆幅(4) | RL = 10kΩ 至 GND,TA= –40°C 至 +125°C | (VS) – 0.02 | (VS) – 0.03 | V | ||
VSN | 相对于 GND 的摆幅(4) | RL = 10kΩ 至 GND,TA= –40°C 至 +125°C | (VGND)0.0005 | (VGND)+0.005 | V | ||
频率响应 | |||||||
BW | 带宽 | A1 器件,CLOAD = 10pF | 350 | kHz | |||
A2 器件,CLOAD = 10pF | 210 | kHz | |||||
A3 器件,CLOAD = 10pF | 150 | kHz | |||||
A4 器件,CLOAD = 10pF | 105 | kHz | |||||
SR | 压摆率 | 2 | V/μs | ||||
噪声,RTI | |||||||
电压噪声密度 | 40 | nV/√Hz | |||||
电源 | |||||||
IQ | 静态电流 | INA180 | VSENSE = 10 mV | 197 | 260 | μA | |
VSENSE = 10mV,TA = –40°C 至 +125°C | 300 | μA | |||||
INA2180 | VSENSE = 10 mV | 355 | 500 | μA | |||
VSENSE = 10mV,TA = –40°C 至 +125°C | 520 | μA | |||||
INA4180 | VSENSE = 10 mV | 690 | 900 | μA | |||
VSENSE = 10mV,TA = –40°C 至 +125°C | 1000 | μA |
TA = 25°C,VIN = 5V,且 VIN+ = 12V(除非另有说明)
VIN+ = 0V |
VIN+ = 0V |
VIN+ = 0V |
电源电压 = 0V |
80mVPP 输入阶跃 |
VIN+ = 0V |
VIN+ = 0V |
电源电压 = 5V |
INA180、INA2180 和 INA4180 (INAx180) 是 26V 共模电流检测放大器,可用于低侧和高侧配置。这些专门设计的电流检测放大器可在远超为器件供电的电源电压的共模电压下,精确测量电流检测电阻上产生的电压。可在高达 26V 的输入电压轨上测量电流,并且器件可由低至 2.7V 的电源电压供电。
INAx180 支持高达 350kHz 的小信号带宽和 2V/µs 的大信号压摆率。INAx180 能够检测到感应电流的快速变化,并且能够快速转换输出,因此是需要快速响应输入电流变化的应用的理想之选。一个需要高带宽和转换率的应用是低侧电机控制、在该应用中、能够跟踪电机中快速变化的电流、从而在更宽的工作范围内实现更精确的控制。需要更高带宽和压摆率的另一种应用是系统故障检测,INAx180 与外部比较器和基准配合使用,可以快速检测感应电流何时超出范围。
INAx180 支持 -0.2V 至 +26V 的输入共模电压。由于内部拓扑结构,共模范围不受电源电压 (VS) 的限制(只要 VS 保持在 2.7V 至 5.5V 的工作范围内)。由于能够在大于或小于 VS 的共模电压下工作,INAx180 可用于高侧和低侧电流检测应用,如图 8-4 所示。
在低侧电流检测应用中使用时,INAx180 的失调电压在 ±150µV 以内。INAx180 的低失调性能有若干优势。首先、低偏移允许器件用于必须在宽动态范围内测量电流的应用。在这种情况下,当检测电流处于测量范围中的较低区域时,低失调电压可提高精度。低失调电压的另一个优势是,能够准确检测检测电阻上的较低压降,从而支持较低值的分流电阻器。低值分流电阻器可降低电流检测电路中的功率损耗,有助于提高最终应用的功率效率。
INAx180 的增益误差指定为实际值的 1% 以内。当检测到的电压比失调电压大得多时,此电压成为电流检测测量中的主要误差源。
INAx180 支持在输出靠近电源轨和 GND 的情况下进行线性电流检测操作。到正电源轨的最大规定输出摆幅为 30mV,到 GND 的最大规定输出摆幅仅为 5mV。为了将 INAx180 的输出摆幅与等效运算放大器 (op amp) 进行比较,输入被过驱,近似计算运算放大器数据表中指定的开环状态。电流检测放大器是闭环系统;因此,输出到 GND 的摆幅可能受到失调电压和放大器增益的乘积的限制。
对于具有正失调电压的器件,到 GND 的摆幅受Topic Link Label7.5 表中指定的失调电压乘以增益或到 GND 的摆幅二者中较大者的限制。
例如,在一个应用中,INA180A4(增益 = 200V/V)用于低侧电流检测,器件的失调电压为 40µV,器件失调电压和增益的乘积值为 8mV,大于指定的负摆幅值。因此,本例中到 GND 的摆幅为 8mV。如果同一器件的失调电压为 –40µV,则计算得出的零差分信号为 –8mV。在这种情况下,失调电压有助于在负向过驱摆幅,摆幅性能与Topic Link Label7.5 表中指定的值一致。
失调电压是由 CMRR 规格确定的共模电压的函数;因此,当存在较高的共模电压时,失调电压会增加。失调电压的增加限制了在较高共模电压下运行时,在零电流条件下输出电压可以达到多低。图 8-5 显示了每个增益选项的零电流输出电压与共模电压的典型限制。
INAx180 在满足以下条件时处于正常运行状态:
在正常运行期间,此器件生成的输出电压是从 IN+ 至 IN– 的差分电压的增益 表示。
如果差分输入电压 (VIN+ – VIN–) 乘以增益超过电压摆幅规格,INAx180 可将输出驱动至尽可能与正电源接近,并且不提供差分输入电压的精确测量。如果在正常电路运行期间发生此输入过载,请降低分流电阻器的值或使用带有所选检测电阻的较低增益版本,以避免这种运行模式。如果在故障事件中发生差分过载,INAx180 的输出会在故障情况消除后大约 20µs 恢复到预期值。
当 INAx180 输出被驱动至电源轨或接地端时,只要不超出绝对最大额定值,增加差分输入电压就不会损坏器件。遵守这些指导原则,INAx180 的输出就可保持极性,不会出现相位反转。
虽然 INAx180 没有关断引脚,但该器件的低功耗支持通过逻辑门或晶体管开关的输出为 INAx180 供电。该门或开关可打开和关闭 INAx180 电源静态电流。
然而,在电流分流监控应用中,还需要考虑在关断条件下从分流电路中消耗多少电流。评估该电流消耗需考虑 INAx180 在关断模式下的简化原理图,如图 8-6 所示。
从 INAx180 的每个输入到 OUT 引脚和 GND 引脚的阻抗通常高于 500kΩ(来自 500kΩ 反馈和
输入增益设置电阻的组合)。流经这些引脚的电流量取决于连接电压。
对于到输出引脚的 500kΩ 路径,禁用的 INAx180 的输出级确实构成了一条良好的接地路径。因此,该电流与施加在 500kΩ 电阻器上的分流共模电压成正比。
最后要注意的是,只要器件上电时分流共模电压大于 VS,每个输入都会附加匹配良好的 55μA 典型电流。如果小于 VS,共模输入电流可忽略不计,500kΩ 电阻是对电流造成影响的唯一因素。
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